開關(guan) 變壓器鐵芯出現磁飽和，意味著盡管變壓器初級線圈中的勵磁電流增加，或磁場強度增強，但磁通密度不會(hui) 隨著增加，即：磁通密度增量ΔB等於(yu) 0，從(cong) 而變壓器初級線圈中的感應電動勢也等於(yu) 0，這會(hui) 導致變壓器初級線圈中的勵磁電流無限大。

在大功率開關(guan) 電源中，當開關(guan) 變壓器鐵芯出現飽和時，流過開關(guan) 變壓器初級線圈的勵磁電流將非常大，很容易使開關(guan) 器件過流損壞；或者當回路電流突然被切斷時，在開關(guan) 變壓器的初、次級線圈中將會(hui) 產(chan) 生很高的反電動勢，使元器件過壓擊穿。在雙激式變壓器開關(guan) 電源中，開關(guan) 器件第一次開始導通的時候，其相位相對於(yu) 變壓器鐵芯磁滯回線的相位來說，一般都是隨機的。上麵舉(ju) 例就是開關(guan) 器件初始導通相位與(yu) 變壓器鐵芯磁滯回線的初始相位發生錯位最嚴(yan) 重的情況。這種情況，在對雙激式變壓器開關(guan) 電源進行電路設計的時候一定要特別重視。

當電源要停止工作的時候，最好按先後順序關(guan) 斷電源；先關(guan) 整流輸入電源，讓儲(chu) 能濾波電容充分放完電，最後關(guan) 開關(guan) 管的驅動電源，讓電源開關(guan) 管一直工作到最後，這相當於(yu) 每關(guan) 斷一次電源，開關(guan) 變壓器就要被退磁一次；下次開機的時候，變壓器鐵芯磁滯回線的初始相位總是從(cong) 0開始。目前很多開關(guan) 電源在遙控關(guan) 機的時候，總是隻關(guan) 開關(guan) 管的驅動電源，使電源開關(guan) 管停止工作，從(cong) 而達到關(guan) 斷電源的目的，但這種關(guan) 斷電源的方法存在比較大的工作風險。

另外，雙激式變壓器開關(guan) 式穩壓電源，其輸出電壓控製一般都是通過改變電源開關(guan) 管的占空比，當占空比改變的時候，加到變壓器兩(liang) 端正、負半周電壓的伏秒容量肯定會(hui) 發生變化，使變壓器正負半周的伏秒容量不相等，脈衝(chong) 寬度大的半周要比脈衝(chong) 寬度小的半周伏秒容量大；此時，流過開關(guan) 變壓器初級線圈的電流中會(hui) 含有直流分量，使磁滯回線產(chan) 生偏移，即：變壓器的等效磁化曲線（等效負載曲線）出現上下平移。當磁滯回線被移出安全區時，開關(guan) 變壓器的鐵芯也會(hui) 出現磁飽和。這種情況也需特別考慮。

同時雙激式開關(guan) 變壓器的伏秒容量與(yu) 單激式開關(guan) 變壓器的伏秒容量，雖然在概念上完全相同，但其所包含的內(nei) 容是有很大差別的。雙激式開關(guan) 變壓器的伏秒容量是相對於(yu) 交流脈衝(chong) 電壓而言，而單激式開關(guan) 變壓器的伏秒容量是相對於(yu) 直流脈衝(chong) 電壓而言。在兩(liang) 者數值均相等的情況下，兩(liang) 者對磁通密度增量ΔB的取值範圍卻完全不一樣。

例如在同樣的伏秒容量條件之下，對於(yu) 雙激式開關(guan) 變壓器初級線圈N1繞組匝數的計算，可根據（2-17）式求得，磁通密度增量ΔB的取值範圍是2Bm；而對於(yu) 單激式開關(guan) 變壓器初級線圈N1繞組匝數的計算，可根據（2-16）式求得，磁通密度增量ΔB的取值範圍是（Bm－Br）。如果兩(liang) 者的變壓器鐵芯都不留氣隙，並且兩(liang) 者的最大磁通密度Bm取值都一樣，為(wei) 3000高斯；那麽(me) ，前者的磁通密度增量可達6000高斯，而後者的磁通密度增量一般隻有500高斯左右。